水文地质工程地质 /oa 裂隙岩体内凝结水时空分布规律——以宜阳锦屏山为例 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804001 为探索裂隙岩体内凝结水的时空分布规律,以宜阳锦屏山为研究区,监测夏冬两季研究区不同方位裂隙岩体内不同孔深位置处的空气温湿度数据,并分析其绝对湿度与相对湿度。监测数据显示相对湿度多时段连续达到饱和状态。时间上,夏、冬两季各壁面裂隙岩体内均有凝结水形成,夏季比冬季更易形成凝结水,冬季夜晚较白天更易形成凝结水;空间上,研究区裂隙岩体内凝结水分布情况受温度、水分分布及运移传递规律影响,除东、南两壁受冬季西北风的影响,壁面高位置处受太阳辐射较强,部分汽态水向低位置处运移,使得高处凝结水分布范围比低处小。夏季岩体内部凝结水区域外边界在孔深20~50 cm,冬季约在100~200 cm。 2018年07月15 00:00 2018年04期 1 2643660 朱晛亭<sup>1</sup>,黄景春<sup>2</sup>,宁立波<sup>1</sup>,李喆<sup>2</sup> 裂隙水流运动的入渗试验及数值模拟研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804002 裂隙对喀斯特水流起着重要控制作用。选取具有垂向与水平向交叉裂隙的岩石剖面,做单环注水入渗试验,基于Navier-Stokes(N-S)方程组建立入渗水流数值模型,运用试错法,以实测单环水位变化为目标推求裂隙水力隙宽,计算入渗水量在不同裂隙中的比例;利用立方定律,估计出裂隙饱和渗透系数,基于地下水流连续性方程构建裂隙水流数值模型;比较两种数值模型计算结果。模拟结果表明:N-S方法推求的裂隙等效水力宽度远小于实测裂隙宽度;裂隙水流大部分沿垂向裂隙下渗,但也有部分水流沿横向裂隙渗流;立方定律与N-S方法数值模拟结果差异不大,前者估计的裂隙下渗率稍小于后者,相对而言,N-S方法能更精确地描述裂隙水流运动过程。 2018年07月15 00:00 2018年04期 7 5496806 程勤波<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,陈喜<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,张志才<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,张润润<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,丘宁<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,黄日超<sup>1</sup>, <sup>2</sup>,蔡炼彬<sup>1</sup>, <sup>2</sup> LTC水位仪水压和盐度系统误差的检验与校正 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804003 LTC(Level, Temperature, Conductivity)水位仪是一种用来监测水位、水温和电导率的仪器,体积小和使用方便等特点使其广泛应用于地下水动态及海水入侵监测,但随着使用时间增长,其水压和盐度系统误差会增加,而这一误差却经常被忽略。通过一种简单有效的方法对52个LTC水位仪水压和盐度的测量进行系统误差检验与校正。统计分析表明,在一定条件下分别有71.2%和90.4%的LTC水位仪测量水压和盐度的误差超出了仪器本身精度。对于超出仪器本身精度的LTC水位仪进行系统误差校正,水压和盐度的真实值与测量值呈线性关系,不同LTC水位仪线性校正系数的值也不同。校正前水压和盐度的误差范围分别为-2.08~5.21 cm和-10.77~2.03 g/L,校正后误差范围分别为±1 cm和±1 g/L。测试结果表明,用LTC水位仪野外监测时,应事后进行水压和盐度系统误差的检验和校正,以保证和提高采集数据的质量。 2018年07月15 00:00 2018年04期 15 1534894 罗满华<sup>1</sup>,李海龙<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,王学静<sup>1</sup>,李刚<sup>2</sup> 穿透曲线随流量升高的变化特征及预测 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804004 为了研究流量条件对岩溶管道溶质运移的影响,设计9种不同管道流量进行示踪实验,发现随着流量升高,峰值浓度逐渐增大,穿透曲线(BTC)拖尾逐渐缩短,弥散系数基本不变。在3种管道结构中,单管峰值浓度随流量升高增加的速度最快,不对称水箱峰值浓度随流量升高增加的速度最慢。相比单管道,对称水箱导致溶质瞬态存储在漩涡中明显滞后,不对称水箱导致主体溶质滞后穿透以及部分溶质瞬态存储在漩涡中滞后运移。根据中间7种流量的实验数据,拟合得到BTC特征参数与峰值时间的关系式和特征参数与流量的关系式。采用2种方法预测最大和最小流量条件下的BTC特征参数:根据流量预测峰值时间,接着根据峰值时间预测其他特征参数;分别根据流量预测多个特征参数。结果表明方法2的预测效果较好,但在野外条件下方法1有优势。 2018年07月15 00:00 2018年04期 21 4399185 赵小二,常勇,吴吉春,彭伏 硫酸盐还原菌和铁细菌对回灌堵塞影响的试验研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804005 针对铁锰含量较高地区,分析不同渗流时期由硫酸盐还原菌(SRB)及铁细菌(FB)导致的回灌堵塞成因。采用室内砂柱模拟间歇性回灌堵塞过程,通过测定水通量、砂柱中胞外聚合物(EPS)的含量、细菌含量及产生的气体体积变化,分析微生物回灌堵塞的特征,并在试验结束后通过XRD衍射判断生成物质。试验结果表明,回灌过程中渗流初期介质渗透性能的降低是由菌体本身引起的,渗流中后期介质渗透性能的降低是由菌体本身、EPS和生化作用生成的四氧化三铁及硫化亚铁等不溶性固体共同作用导致。发现有产气菌(即SRB)参与的回灌过程易发生气阻且气阻作用一直存在,从而导致回灌难以进行,且该现象在微生长期格外突出。在生物堵塞中,由细菌导致的化学衍生物也是导致含水介质的渗透性能降低的主要因素。该研究为微生物堵塞的研究机理提供进一步依据。 2018年07月15 00:00 2018年04期 31 3629484 潘俊,宋佳蓉,王昭怡,杜晓宇,皮尧,穆怡陶 卸荷条件下高边坡大规模开挖的“地质-力学”响应研究——以西藏如美水电站右坝肩为例 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804006 以西藏如美水电站近700 m开挖边坡为例,通过现场卸荷的详细调查,对复杂地质条件下的岩质高边坡大规模开挖离散元模拟的变形响应进行了研究,得出此类边坡在卸荷条件下开挖后的变形响应过程、基本规律及地质-力学模式。模拟结果表明:高边坡大规模开挖之后,边坡的变形与开挖部位具有较强的联系,开挖面上部往往变形较大;边坡主要以浅表部碎裂岩体及深部的“滑移-拉裂”地质-力学响应为主导模式;边坡变形与开挖之后岩石卸荷有必然联系。随着开挖的继续,随着开挖面越来越远,坡体下部变形逐渐衰减,变形主要向开挖面上部累积,最终趋于稳定的响应特征。 2018年07月15 00:00 2018年04期 37 9111792 王俊<sup>1</sup>,赵建军<sup>1</sup>, 瞿生军<sup>2</sup>, 廖芸婧<sup>3</sup>, 汪果<sup>1</sup>, 樊奇<sup>1</sup> 变形协调条件下非线性破坏准则的加筋土坡临界高度上限解 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804007 针对现有加筋土坡稳定性分析研究大多基于线性Mohr-Coulomb破坏准则的现状,本文考虑了岩土材料破坏的非线性特性,采用非线性破坏准则和外切直线法,引入极限分析上限理论进行研究。根据加筋土坡的工程特性和变形机理,考虑破坏滑动层上筋材与土体变形协调特点及速度变化的连续性,分开计算素土的内力功和筋材能量耗散功率,在此基础上,建立直线破裂面和对数螺线破裂面机构的加筋土坡临界高度确定方法。对极限状态下加筋土坡临界高度的目标函数,采用序列二次规划非线性优化算法,得到上限解。最后,通过工程算例分析,并与已有离心模型试验结果和理论研究方法计算结果进行对比,结果表明本文计算方法考虑间断面滑动层筋材与土体变形协调及速度变化连续性是合理的,得到的上限解更优;非线性参数对加筋土坡稳定性有着重要影响,临界高度随非线性参数m的增大而减小。 2018年07月15 00:00 2018年04期 45 1120479 胡卫东<sup>1</sup>,谭建辉<sup>2</sup>,曾律弦<sup>1</sup>,张泰来<sup>3</sup> 锚固岩体的单轴压缩力学特性及其各向异性特征分析 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804008 通过对含有锚杆的水泥砂浆试件进行单轴压缩试验,系统地研究了锚杆的布置方式对试件强度和变形特性的影响。研究结果表明:(1) 当锚杆横截面的连线呈直线或者正方形时,随着锚杆数量的增加,试件的抗压强度、弹性模量均会逐渐增加,试件峰值应变的变化没有固定规律;(2) 当锚杆横截面的连线呈直线时且试件中的锚杆数量相同时,荷载方向垂直于锚杆横截面的连线时试件的抗压强度和弹性模量,大于荷载方向平行于锚杆横截面的连线时试件的抗压强度和弹性模量。 2018年07月15 00:00 2018年04期 52 3953271 熊良宵<sup>1</sup>,虞利军<sup>2</sup> 新疆公格尔高温引水隧洞围岩温度场试验研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804009 为研究高岩温引水隧洞的温度场分布规律,本文依托新疆公格尔引水隧洞高岩温洞段,设置围岩温度监测试验洞,利用自研发的围岩温度监测仪,测试了试验洞在施工期、过水运行期及模拟检修期的围岩温度,得到了不同条件下的隧道围岩温度分布特征与规律。结果表明:引水隧洞高温段,离隧洞中心一定距离,围岩温度趋于稳定,随着围岩深度加深,此温度值不再发生变化。自围岩深部开始,靠近洞壁,岩体温度值按指数递减。隧洞开挖扰动对于岩体温度场的影响半径约为2倍的开挖洞径。在隧洞施工开挖完成后,围岩温度不会因为开挖的结束而变小,反而会由于隧洞支护结构(喷层、衬砌)施做的封闭,温度会进一步上升。对于新疆公格尔引水隧洞高温段围岩温度,进水前后,围岩温度差可按40 ℃计算,在排水后检修期围岩深浅部温度差可按25 ℃计算。 2018年07月15 00:00 2018年04期 59 3691193 姚显春<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,李宁<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,余春海<sup>3</sup>,郭宇<sup>3</sup> 陇东黄土工程地质分层及其物理特性 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804010 对很厚的黄土地层,合理地进行工程地质分层是场地工程地质评价的前提。为此,本文利用甘肃陇东黄土塬顶开挖的-100 m深人工水井,沿井壁及剖面露头对黄土-古土壤地层序列进行了详细编录,通过与标准剖面对比,确定了其磁性地层、岩性地层及时代地层单位。在井壁及剖面露头上按0.5 m间距采样,室内测定了其颗粒成分及基本物理性质指标,对这些指标随深度的变化规律进行了分析,将整个黄土地层划分为16个工程地质层。同一时代的黄土地层在同一沉积单元内的性质相对均一,因此整个黄土高原地区可参考该方案进行工程地质分层。 2018年07月15 00:00 2018年04期 67 4907856 习羽<sup>1</sup>,李同录<sup>1</sup>,江睿君<sup>1</sup>,蔺晓燕<sup>2</sup> 水泥窑灰改性黄土的湿陷性和强度特性研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804011 对水泥窑灰改性黄土进行压缩、湿陷和无侧限抗压强度试验,研究水泥窑灰对黄土压缩性、湿陷性和强度特性的影响。同时进行压汞试验和扫描电镜试验,分析改性前后黄土的孔隙分布特征、颗粒接触形态和结构的变化,探索微观特征与宏观性质之间的关系。结果表明,向黄土中添加水泥窑灰能够显著降低其压缩性和湿陷性,使黄土由中压缩性降低为低压缩性,由中等湿陷降低到轻微湿陷乃至湿陷性消失,同时抗剪强度得到显著提高。微观试验结果表明,水泥窑灰改性后的团聚体间的孔隙消失,转化成为团聚体内的孔隙,且总孔隙比降低,土体更加密实;颗粒间连接作用增强,土体结构更加稳定。 2018年07月15 00:00 2018年04期 73 1834699 崔素丽<sup>1</sup>,黄森<sup>1</sup>,韩琳<sup>2</sup>,张艳荣<sup>1</sup> 安哥拉Quelo砂场地非饱和渗流试验与计算 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804012 在安哥拉某Quelo砂土场地开展了现场试坑浸水试验,实测了水在地基土中的渗透和消散过程;通过室内测试得到砂土的主要物理参数,采用改进的Kovács粒径方法估计土-水特征曲线,Van Genuchen模型估算渗透系数曲线,数值模拟了与现场试验情况相同的水渗透和消散过程;对比了实测结果和数值计算结果的异同。研究结果表明浸水条件下自由水面之下的砂土远未达到完全饱和,数值计算结果虽能较好反映浸水渗透的宏观规律以及停水后水的消散过程,但要较准确预测水的浸润范围,需要建立经验的“饱和体积含水率”取值方法,本砂土场地“饱和体积含水率”取对应饱和度65%的体积含水率较为适宜。 2018年07月15 00:00 2018年04期 79 2323817 刘争宏<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,<sup>3</sup>,王华山<sup>4</sup>,周远强<sup>2</sup>,<sup>3</sup>,唐国艺<sup>2</sup>,<sup>3</sup>,于永堂<sup>2</sup>,<sup>3</sup>,刘智<sup>2</sup>,<sup>3</sup> 孔径分布对软黏土渗透特性的影响分析 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804013 用单向固结仪对取自不同地区的三种软黏土原状样和重塑样分别开展了固结渗透试验,得到不同土样的固结曲线和压缩曲线,推算土样在不同固结压力下的渗透系数。试验结果表明:相同应力时,土体的结构性使原状样的渗透系数明显大于相应重塑样的渗透系数,且随着固结压力的增大,两者的差距逐渐减小;原状样和重塑样的渗透系数与孔隙比的变化模式基本一致,但同一孔隙比下原状样的渗透系数大于相应的重塑样的渗透系数,比较浦东软黏土原状样和重塑样在相近孔隙比下的孔径分布曲线后确认:这是由于它们的孔径大小及分布存在明显差异引起的,且通过比较相同孔隙比下原状样和重塑样的大孔隙体积含量可合理地解释上述试验结果。最后,用简单表述土体的孔径大小及分布(土体的组构)的参考孔隙比e*10对多种软黏土的渗透指数Ck进行整理后,发现多种软黏土的原状样和重塑样均为一条相关度极高的ck-e*10直线,说明用参考孔隙比e*10可很好地反映土体的组构对软黏土渗透特性的影响。 2018年07月15 00:00 2018年04期 86 2602093 金盼,陈波,胡云世 镁质水泥固化淤泥一维压缩特性研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804014 采用低碳、环保的镁质水泥对淤泥进行固化处理,结合一维压缩试验研究了不同龄期下固化淤泥的压缩特性。首先开展了不同养护龄期下镁质水泥固化淤泥一维压缩实验,结果表明:固化淤泥的e-p曲线与淤泥变化趋势类似,而且随着养护龄期的增加,固化淤泥的孔隙比e逐渐减小。因此,镁质水泥对固化淤泥的孔隙有很好的填充效果。与此同时,固化淤泥的压缩系数随养护龄期呈指数减小趋势,根据压缩系数与龄期之间的函数关系,对太沙基一维固结理论进行修正,建立符合镁质水泥固化淤泥压缩特性的一维固结模型。 2018年07月15 00:00 2018年04期 94 1855920 饶春义,朱剑锋,庹秋水,刘浩旭 长沙板岩地层地铁盾构施工渣土改良试验研究 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804015 长沙地铁4号线土压平衡盾构掘进微风化板岩地层时,刀具磨损严重,出渣不畅。对此通过XRD、SEM及室内力学试验,研究微风化板岩矿物成分、结构与物理力学性质,再进行渣土改良坍落度试验,研究不同改良参数条件下渣土改良效果,经现场验证实用性后,提出准确、合理的渣土改良参数。结果表明,微风化板岩富含石英、长石,岩性致密,研磨性高。膨润土泥浆和泡沫溶液渣土改良实用性强、效果显著,且泥浆改良最佳坍落度为19~22 cm,泥浆浓度14%~15%,注入比14% ~17%,每环注水量5~7 m3;泡沫溶液改良最佳坍落度19~21 cm,泡沫配比4%~6%,注入比约10%,每环注水量8~10 m3。 2018年07月15 00:00 2018年04期 100 3262010 胡焕校,杨万松,孙端阳 基于FBG技术的土体含水率测量方法试验 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804016 亲水橡胶是一种水敏性高分子聚合物,具有吸水膨胀、失水收缩的特性,同时其弹性、强度和持水能力保持不变。通过胶黏封装方法,将亲水橡胶与光纤耦合,利用FBG光纤传感技术,精确测量由于亲水橡胶吸水膨胀、失水收缩导致的光纤拉伸和压缩形变,当橡胶与土体含水率达到动态平衡时,可以通过测量光纤形变得到土体含水率。通过试验验证了亲水橡胶体变与其含水率之间的线性相关性,且在反复试验中亲水橡胶吸水、失水的能力基本保持不变,表明亲水橡胶可以作为含水率感测的换能材料;建立了FBG传感器中心波长与亲水橡胶含水率之间的对应关系;通过对黏土含水率的测试,发现该含水率传感器的FBG中心波长与黏土试样含水率呈分段线性关系,表明利用该传感器监测土体含水率的方法具有可行性,不仅可以实现含水率的原位监测,而且还能得到含水率的空间分布及其随时间的实时变化情况,为土体工程性质的评价、地质灾害的预测预报提供依据,具有广泛的应用前景。 2018年07月15 00:00 2018年04期 108 1627300 陈卓, 张丹,孙梦雅 基于透明土技术的开口管桩施工模拟 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804017 开口管桩因为土塞效应的存在,其施工力学机理比实心桩要复杂。传统的测量方法无法测得整个桩周土体的位移场以及土塞的具体情况。利用透明土技术,模拟不同桩径,壁厚的开口管桩的沉桩过程,得到管桩外侧土体的全部位移场,并观测到土塞高度的变化、土塞中土颗粒的位移向量场和土塞土颗粒位移中性面。通过对实验结果的分析,可以得到以下结论:不同截面尺寸的管桩施工引起的土体变形区域的横向范围与管桩内径与壁厚的比值(r/w)成反比,且每施工2倍管桩外径R深度,横向影响范围扩大67%;当外径相等时,r/w值相差150%时,土塞高度相差186%;土塞效应和桩径无关,和r/w有关;当壁厚保持一定的同时,土塞高度变化量约为管桩内外径比(R/r)的改变量的2倍;土塞达到完全闭塞状态时还会发生桩端土体的剪切破坏,从而管桩内腔涌入新土形成新的土塞。 2018年07月15 00:00 2018年04期 113 4422267 石林泽,易利军,郑金辉,齐昌广 勾拌法密封墙施工的力学分析 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804018 基于新型密封墙施工技术勾拌法原理的阐述,适用于施工区域存在上部土层主要为中粗砂、砾石层且夹有大量巨大石块的地层情况,传统的施工工艺难以有效地构建地下密封墙的难点,分析了勾拌法形成密封墙行之有效的施工机制。文中针对开挖槽壁三种不同破坏滑动面的情况,对勾拌法施工过程中开挖槽壁的稳定性进行了力学分析,得到了三种潜在破坏面情况下槽壁稳定系数的计算公式。在施工过程中如果槽壁出现破坏,则可根据公式计算出保持槽壁安全稳定的泥浆重度,通过调控泥浆重度使槽壁保持稳定,为勾拌法安全有效的施工提供指导。最后,结合澳门国际机场南停机坪扩建工程的工程实例,根据真空度的历时实测结果分析,表明采取勾拌法密封墙施工技术密封效果良好,解决了搅拌法或静压注浆法实际操作中难以解决的问题,取得了好的技术指标和经济效益,具有推广价值。 2018年07月15 00:00 2018年04期 121 1450622 汤连生<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,卢威<sup>1</sup>,曹一飞<sup>1</sup>,于海涛<sup>3</sup> 碎屑流堆积物粒度分布与运动特性的关系——以贵州纳雍普洒村崩塌为例 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804019 对碎屑流堆积物的研究能反应碎屑流动能的变化。文章在普洒村崩塌现场调查的基础上结合崩塌堆积体高分辨率数字地表模型(DSM),对崩塌碎屑流部分粒径进行统计分析,再结合谢德格尔公式估算崩塌碎屑流运动速度,对碎屑流运动过程进行初步分析,得到如下结论:(1)统计堆积体沿主滑方向的13个连续矩形区(A1~A13区)表面块石粒径,总结其规律为:越远离崩塌源区,小粒径含量越多,大粒径含量越少。(2)堆积物粒径和碎屑流运动动能有关,速度越大,其携带块石的能力越大,反之,块石含量越少。(3)根据块石堆积的不同特点,将堆积区域划分为初始堆积区、集中堆积区、平稳堆积区以及堆积减弱区。 2018年07月15 00:00 2018年04期 129 5135096 彭双麒, 许强, 郑光,巨袁臻, 周小棚 FEM/DEM法在典型柱状危岩体破坏过程数值分析中的应用 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804020 有限元/离散元耦合分析方法(FEM/DEM法)可计算连续介质的小变形,也可在新生裂缝并在裂隙间开展大变形计算。文章以位于重庆市巫山县长江左岸的箭穿洞柱状危岩体为例,分析了箭穿洞危岩体可能的破坏过程。分析表明:柱状危岩体的基座处于应力集中状态,既有拉应力集中区也有压应力集中区,应力集中造成柱状危岩体的基座附近边界岩体易破坏。应力集中新生了裂隙,裂隙的延展导致了危岩体的解体和最终的破坏。FEM/DEM方法预演了柱状危岩体压致拉裂的裂隙网络形成和破碎岩体运动过程。FEM/DEM对帮助分析大小变形混合的斜坡变形十分有利,是未来数值模拟的发展方向之一。 2018年07月15 00:00 2018年04期 137 2085796 陈小婷,黄波林 基于Random Forest 和AHP的贵德县北部山区滑坡危险性评价 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804021 滑坡危险性评价是滑坡灾害防治和管理的重要依据。文章基于层次分析法和随机森林模型,结合距离函数法,探索性地提出了一种新的组合赋权法(RF-AHP)。采用RF-AHP对青海省贵德县北部山区滑坡进行了危险性评价,对比探讨了AHP、RF和RF-AHP三种模型评价结果与实际滑坡灾害的吻合性,结果表明:(1)RF-AHP在高危险区和极高危险区面积占比38.38%的情况下,包括了60.13%的滑坡灾害,结果准确性相比AHP和RF两种模型有较大提升;(2)随着危险性等级的逐步提高,RF-AHP区划结果中相应分区的灾害实际发生的比率也随之增高,并对三种方法出现结果差异的客观原因进行了分析讨论,证明RF-AHP适用于滑坡危险性评价工作。 2018年07月15 00:00 2018年04期 142 3536734 张向营<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,<sup>3</sup>,张春山<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,孟华君<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,王雪冰<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,赵伟康<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,<sup>4</sup>,郑满城<sup>1</sup>,<sup>2</sup>,<sup>4</sup> 乌尉高速公路边坡稳定性综合评价 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804022 针对乌尉(乌鲁木齐至尉犁)高速公路地处高寒、高海拔、高地震烈度区,地质环境条件复杂的特点,提出一种基于多判据的边坡稳定性模糊综合评价方法。首先,分析研究三高地区公路沿线工程地质条件、边坡岩体结构特征及其变形破坏模式。在此基础上,以TSMR评价体系为框架,考虑地震荷载对边坡稳定性的影响,引入地震作用影响系数β,建立了适用于“三高”地区公路边坡岩体质量分级体系THRSMR;基于边坡可靠性分析理论,归纳总结Monte Carlo法的操作步骤,并借助GEO-SLOPE软件,给出各研究边坡的可靠度指标与失效概率;最后,将定性评价、极限平衡分析、可靠度分析和数值计算的结果分别作为基础指标,采用模糊综合评价方法对每一边坡的边坡稳定性,给出进一步量化结论。其结果对类似地区高速公路边坡稳定性评价具有一定的参考价值。 2018年07月15 00:00 2018年04期 150 2473798 李元松<sup>1</sup>,高晖<sup>2</sup>,陈峰<sup>2</sup>,王亚军<sup>1</sup>,闫海涛<sup>2</sup>,王章琼<sup>1</sup>,肖尊群<sup>1</sup> 黏土微观孔隙结构对可溶性污染物运移的影响 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804023 多孔介质的微观结构对可溶性污染物的运移具有重要影响。文章利用随机生长四参数生成法(Quartet Structure Generation Set, QSGS),构造具有各向异性孔隙结构的黏土多孔介质,且其固相颗粒具有随机性的粗糙表面。通过Stokes方程与对流扩散方程(ADE)耦合计算得到微观孔隙结构的非均匀水流场与浓度场。对黏土微观结构的非均匀水流场和浓度场进行分析,研究不同截面位置上水流分布情况,在脉冲注入的条件下讨论黏土微观结构对于可溶性污染物运移的影响。结果表明:具有随机性的黏土微观孔隙结构是导致水流场水流速度分布不均匀的主要因素;黏土中微小空隙或死端孔隙往往容易残留高浓度污染物,造成污染穿透曲线的“托尾”现象,也是污染后期的主要污染残留位置。 2018年07月15 00:00 2018年04期 157 6992870 张学羿, 窦智 也论“单位涌水量就是导水系数” /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804024 针对所谓的井抽水流量公式,指出其在按达西定律进行推导时,过水断面的确定存在错误,不能反映抽水状态下井周侧进水的实际渗流状态。其公式中的补给半径及C值的确定无理论依据。由于水力性质不同,也不能以所谓的承压水抽水试验去验证温策尔所述内布拉斯加州潜水含水层抽水试验中的部分渗流现象。因此,“单位涌水量就是导水系数”的结论没有说服力。 2018年07月15 00:00 2018年04期 165 539517 尚银生,杨浪峰,梁进 我国矿山地质环境调查工作探讨 /oa/darticle.aspx?type=view&id=201804025 依据我国矿产资源开发引发的矿山地质环境类型特征,在分析总结以往矿山地质环境调查工作基础上,结合当前形势下国家对地质调查工作的需求,对今后矿山地质环境调查工作进行了深入探讨。初步提出了全国矿山地质环境调查工作的思路、目标和任务,分析了调查工作部署依据,提出了部署设想,为推进全国矿山地质环境调查,加强矿产资源基地地质环境保护,加快矿山地质环境综合治理与生态修复提供依据。 2018年07月15 00:00 2018年04期 169 536877 李建中<sup>1</sup>,张进德<sup>2</sup>